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 　　《制造容許》中規矩，對用于焊接接構的壓力容器用鋼磷、硫含量：磷p≤0.o30％，硫s≤0.020％。，并規矩鋼的含碳量應不大于0.25％,且按下式計算的碳當量ceq不大于0.45％。

　　ceq=c+si∕24+mn∕6+ni∕40+cr∕5+mo∕4+v∕14沸騰鋼不容許用于制造壓力容器的受壓元件。

　　4)q235鋼板：在圖樣的資料明細表中不得只標q235，應根據方案須要在尾部帶上“-a或-b或-c”，q235鋼板的詳細數據見下表：

　　q235熱軋厚鋼板（板厚≤16mm）的化學成分和力學性能表

　　4．2d類壓力容器受壓元件用鋼板

　　在d類壓力容器中，首要運用gb150的表4-1“鋼板許用應力”列入的下列鋼板：

　　1）碳素  鋼板：運用q235-b、q235-c和20r鋼板。

　　q235-b鋼板（gb912和gb3274）的適用范圍：容器方案壓力p≤1.6mpa；鋼板運用溫度為0～3500c；用于殼體時，鋼板厚度不大于20mm；不得用于毒性為高度或極度危害介質的壓力容器。在表4-1中所列許用應力值，已乘質量系數0.9。

　　q235-c鋼板（gb912和gb3274）的適用范圍：容器方案壓力p≤2.5mpa,鋼板運用溫度為0～4000c。用于殼體時，鋼板厚度不大于30mm

　　20r鋼板（gb6654）的運用：用作殼體時，合適厚度不跨越30mm；運用溫度主張為-19～4750c；為防止增加實驗項目，當運用溫度低于00c時，主張運用厚度小于25mm；運用溫度低于-100c時，主張運用厚度小于12mm。

　　受內壓碟形封頭的計算壁厚δ按下式計算：

　　--------------------------------③

　　式中：ri為碟形封頭的球面有些的內半徑；

　　，

　　r為碟形封頭過渡段轉角內半徑。

　　m值與ri/r的聯絡見下表：

　　如令則

　　因為故

　　在封頭規范jb/t4746中，m=kc

　　dha型ri=1.0dir=0.15dikc=1.395dhb型ri=1.0dir=0.1dikc=1.54可見碟形封頭的計算厚度為規范橢圓形封頭計算厚度的1.395～1.54倍。

　　7.3.2受外壓碟形封頭的計算

　　令ro為碟形封頭的球面有些的外半徑，ro=ri+δn，并按第6章外壓球體進行計算。

　　7．4球冠形封頭

　　需求與球冠形封頭聯接的圓筒厚度不得小于封頭的厚度δ；聯接處兩端加強的最短長度l應為，封頭和筒體聯接的焊縫應為t形全焊透的構造的焊縫。加固是為防止應力會集損壞。

　　7.4.1受內壓（凹面受壓）

　　q—系數，q-是封頭厚度相對于筒體厚度的倍數。q的巨細與ri/di及pc/，ri為球冠形封頭球面有些內半徑，q值可查gb150的圖7-57.4.2受外壓（凸面受壓）

　　按球冠受內壓公式和第6章外壓計算辦法進行計算后取大者。

　　7.4.3兩端受壓

　　1)如不能確保兩端一起效果，則按別離按下列兩種狀況計算后取大者。

　　a)只思考封頭凹面側受壓時，封頭計算厚度按7.4.1公式計算，q查gb150圖7-6。

　　b)只思考封頭凸面側受壓時，封頭計算厚度按7.4.1公式計算，q查gb150圖7-7。但一起應能滿意受外壓的厚度需求。。

　　2)如能確保兩端壓力一起效果，則可取兩端的壓力差值進形計算，然后取大者。

　　a)當壓力差效果使封頭凹面側受壓時，封頭計算厚度按7.4.1公式計算，q查gb150圖7-6。

　　b)當壓力差效果使封頭凸面側受壓時，封頭計算厚度按7.4.1公式計算，q查gb150圖7-7，一起應能滿意受外壓的厚度需求。

　　7．5錐殼

　　壓力容器中的錐殼，是正截錐的殼體，分無折邊的錐殼和有折邊的錐殼，gb150中的錐殼束縛半錐角α≤600，軸對稱型；折邊（α＞300）或無折邊（α≤300），當α＞600時，應按平蓋計算。

　　7．5．5錐殼與圓筒聯接處的外壓加強方案

　　錐殼與圓筒聯接處的外壓是不是需求加強，如何加強，按gb150第7.2.5.2節進行計算。

　　7．5．6平蓋

　　平蓋的幾何形狀有：圓形、橢圓形、長圓形、矩形及正方形等。

　　1)圓形平蓋厚度δp按下式計算：

　　mm

　　式中：dc–平蓋計算直徑，與蓋的聯接構造有關，見gb150表7-7；

　　k–構造特性系數，查表7-7；

　　2)非圓平蓋厚度δp按下式計算：

　　mm

　　a--非圓平蓋的短軸長度，mm；

　　z--非圓平蓋的形狀系數；z=3.4-2.4a/b，且z≤2.5；

　　b-非圓平蓋的長軸長度，mm。

　　7．5．6若干說明

　　1）受內壓效果錐殼與圓筒的薄膜應力的異同

　　兩者的一樣處都是它們的環向應力等于經向（軸向）應力的兩倍，且沿壁厚均布。不一樣點是圓筒各橫截面的經向應力都是一樣的，而錐殼的環向應力和經向應力則隨橫截面直徑的巨細成線性關系，大端最大，小端最小，與一樣直徑的圓筒對比，錐殼的應力為圓筒的1/cosα倍，其間α為半頂角，應小于60

　　當α≥60時，殼中的應力變為以曲折應力為主的狀況，薄膜理論不適用，應按圓平蓋計算。

　　2）圓筒和錐蓋聯接處應力散布狀況凌亂，其一是兩元件的經向應力方向不一起，使聯接處發生橫向剪力，隨之對錐殼母線起曲折效果，使錐殼大端的徑向發生縮短，雖可緩和大端的環向應力，但大端的經向應力和曲折發生的應力疊加，而且曲折應力隨α角的增大而加大，有可能使經向總應力跨越安  全操控值3[σ]。在小端因剪力向外，使直徑拓寬，因疊加而加巨細端的環向應力，其值操控在1.1[σ]。故本規范選用圖表操控辦法處理。

　　其二是兩元件受壓徑向位移的不一樣要諧和會發生較凌亂的應力和應力會集。

　　對于應力增值系數q的來歷和有關圖表的制造根據，在“全國壓力容器方案審理人資格查核培訓教材”2000年2月版中有解說，可見該教材第93-95頁的“5.圓筒—錐形封頭的間隔效應”一節

　　8．開孔和開孔補強

　　8．1開孔的效果

　　①查看孔:為查看壓力容器使用過程中是不是發生裂紋，變形，腐蝕等缺陷.

　　（5）試件外表光潔度影響大，探傷效果通常簡略受操作人員水平的影響。工件外表光潔度低會致使本底很高，影響缺點辨認，所以外表光潔度越高，浸透探傷效果越好。因為浸透探傷是手工操作，進程工序多，假定操作不當，就會構成漏檢。

　　（6）能夠檢出外表開口缺點，但對埋藏缺點或閉合型的外表缺點無法檢出。

　�。�7）查看工序多，速度慢。

　　（8）查看靈敏度比磁粉  探傷低。從實習運用效果評價，浸透探傷的靈敏度比磁粉  探傷要低許多，可檢出缺點規范大概要大3～5倍。即便如此，與射線或超聲波查看對比，浸透探傷的靈敏度仍是很高的，最少要高一個數量級。

　�。�9）材料較貴、本錢較高。

　　（10）有些材料易燃、有毒。浸透探傷所用的探傷劑  ，幾乎都是油類可燃性物質。噴灌式探傷劑  有時是用極易燃的丙烷氣充裝的，這種探傷劑  的儲存、運送和運用要特別注意防火需求。浸透探傷所用的探傷劑  通常是低毒的，假定人體直接接觸和吸收浸透液、清洗劑  等，有時會感到不舒服，會呈現頭痛和討厭。尤其是在密封的容器內或室內探傷時，簡略調集揮發性的氣體和有毒氣體，所以有必要充分地進行通風。

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