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 　　式中pmax――不均勻壓力的最大值(絕壓)，mpa；pmin――不均勻壓力的最小值(絕壓)，mpa；p0――均勻壓力(絕壓)，p0=(pmax＋pmin)/2，mpa。17.啥是疲倦損壞？疲倦損壞通常發作在啥本地？啥是疲倦損壞？疲倦損壞通常發作在啥本地？答：疲倦損壞是指，在循環荷載的效果下，發作在構件某點處有些的、永久性的損害堆集進程，通過足夠多的循環后，損害堆集可使資料發作裂紋，或使裂紋進一步拓寬至徹底開裂。疲倦損害通常發作在應力會集處，例如管道的支管聯接處。18.判定規范1)選擇。選擇。2)管道因為熱脹、冷縮和別的位移受捆綁而發作的二次應力方案不得大于管道因為熱脹、常用鋼管資料的許用應力可參照《石油化工管道柔性方案規范》常用鋼管資料的許用應力可參照《石油化工管道柔性方案規范》附錄按下式計算的許用應力方案。按下式計算的許用應力方案。[σr]t=f(1.25[σ]10+0.25[σ]t)――（5－4）式中：[σr]t――管道資料的許用應力方案，mpa；[σ]10――管道資料在設備溫度下的許用應力，mpa；[σ]t――管道資料在計算溫度下的許用應力，mpa；f――在估量壽數內，考意循環總次數影響的許用應力方案的減小系數，按下表選擇。

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　　許用應力方案的減小系數f值循環次數≤7000>7000～14000>14000～22000>22000～45000>45000～100000>100000～200000>200000～700000>700000～20000003)f1.00.90.80.70.60.50.40.3

　　當計算的應力方案不能滿意式（－）需求、當計算的應力方案不能滿意式（5－4）需求、且內壓和外部持續荷載產

　　低于[σ]時容許將[σ]的差值加在許用應力方案中，生的一次縱向應力σl低于t時容許將t與σl的差值加在許用應力方案中，以拓寬二次應力的許用方案。在此情況下，許用應力方案應按下式計算。以拓寬二次應力的許用方案。在此情況下，許用應力方案應按下式計算。[σr]t=f[l.25([σ]10＋[σ]t)－σl]式中：σl――由內壓和外部持續荷載發作的一次縱向應力，mpa。4)對彎頭、三通等聯接處應思考柔度系數和應力增強系數，并按《對彎頭、三通等聯接處應思考柔度系數和應力增強系數，并按《石油化――（5－5）

　　工管道柔性方案規范》計算。三通的柔度特性與其肩部構造有關，工管道柔性方案規范》附錄d計算。三通的柔度特性與其肩部構造有關，選用三通時應予以思考。三通時應予以思考。5)值。pfd=p＋peq――(5－6)――(5－7)為確保法蘭聯接的可靠性，法蘭方案壓力不該小于按下列公式斷定的數為確保法蘭聯接的可靠性，

　　peq=(16m/πdg3)＋(4f/πdg2)

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　　式中：pfd――法蘭方案壓力，mpa；p――管道方案壓力，mpa；peq――管道操作時，效果在法蘭聯接處的彎矩和軸向力的當量壓力，mpa；m――管道操作時效果在法蘭聯接處的彎矩，n?mm；dg――墊片壓緊力效果基地圓直徑，mm；f――管道操作時效果在法蘭聯接處的軸向力(n)。在計算中只思考使管道受拉伸時的軸向力當軸時管道受緊縮時，取f=0。6)(1)管道效果在設備或固定點上的推力和力矩應按下列準則計算：管道效果在設備或固定點上的推力和力矩應按下列準則計算：按熱脹、冷縮、端點附加位移、有用冷緊、自重和支吊架反力等

　　條件計算管道作業情況下的推力和力矩；(2)(3)按冷緊、自重和支吊架反力等條件計算冷態下的推力和力矩；關于無基地綁縛的兩端固定的管道，其推力和力矩的瞬時最大值

　　可接下列公式計算：rm=r(1－2c/3)em/ea――(5－8)――(5－9)

　　ra=cr或ra=clr(取其中最大值)c1=1－[σ]t?ea/σr?em式中：――(11)

　　rm――在最高或最低計算溫度下的瞬時最大推力(n)或力矩(n?m)；r――按全補償值及ea為基礎計算的推力(n)或力矩(n?m)；

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　　c――冷緊比，無冷緊時c=0；100％冷緊時c=1.0；ea――設備溫度下管道資料的彈性模量，mpa；em――最高或最低計算溫度下管道資料的彈性模量，mpa；ra――設備溫度下的估量瞬時推力(n)或力矩(n?m)；cl――估量的自均衡系數；σr――管道由于熱脹冷縮和別的位移發作的二次應力，mpa。7)設備管口的容許推力和力矩應由制造廠提出，當制造廠無數據時，設備管口的容許推力和力矩應由制造廠提出，當制造廠無數據時，可接

　　下列規則進行計算。下列規則進行計算。(1)(2)(3)(4)8)(1)離心泵管口的容許推力和力矩應契合api610的規則；蒸汽輪機管口的容許推力和力矩應契合nemasm23的規則；離心緊縮機管口的容許推力和力矩應符附合api617的規則；空冷器管口的容許推力和力矩應契合api661的推薦值。加熱爐接收的容許推力和力矩應契合下列需求：加熱爐接收的容許推力和力矩應契合下列需求：加熱爐接收的容許推力和力矩應由加熱爐方案單位斷定；

　　(2)加熱爐接收的位移應由加熱爐方案單位提出。9）壓力容器管口的容許推力和力矩應由壓力容器方案單位提出，不然，管）壓力容器管口的容許推力和力矩應由壓力容器方案單位提出，不然，道施加在壓力容器的力和力矩應由壓力容器方案單位招認。道施加在壓力容器的力和力矩應由壓力容器方案單位招認。第六章1.資料力學基礎常識

　　1)與作業出色的管道柔性一樣或根柢恰當的管道；2)和已分析管道相比較，招認有滿意柔性的管道；3)對具有同一直徑、同一面厚、無支管、兩端固定、無基地綁縛并能滿意式(1)和式(2)要

　　求的非極度損害或非高度損害介質管道。do?y/(l-u)2≤208.3y=(⊿x2+⊿y2+⊿z2)1/2式中：do――管道外徑，mm；y――管道總線位移全補償值，mm；x、y、z分別為管道沿坐標軸x、y、z方向的線位移全補償值，mm；l――管系在兩固定點之間的翻開長度，m；u――管系在兩固定點之間的直線間隔，m。式(l）不適用于下列管道：(1)在劇烈循環條件下作業，有疲乏危險的管道：(2)大直徑薄壁管道(管件應力增強系數i≥5）：(3)不在這接固定點方向的端點附加位移量占總位移量大有些的管道；(4)l/u>2.5的不等腿"u"形彎管，或近似直線的鋸齒狀管道。――(1)――(2）

　　12.管道端點無附加角位移時管道線位移全補償值計算當管道端點無附加角位移時，管道線位移全補償值應按下列公式計算：⊿x=⊿xb-⊿xa-⊿xtab⊿y=⊿yb-⊿ya-⊿ytab⊿z=⊿zb-⊿za-⊿zta⊿xtab=α1(xb–xa）(t–t0）⊿ytab=α1(yb–ya）(t–t0）⊿ztab=α1(zb–za）(t–t0）式中：⊿x、⊿y、⊿z――分別為管道沿坐標軸x、y、z方向的線位移全補償值，mm：⊿x⊿y⊿za――分別為管道的始端a沿坐標軸x、y、z方向的附加線位移，mm；⊿xb、⊿yb、⊿zb――分別為管道的完畢b沿坐標軸x、y、z方向的附加線位移，mm；⊿xtab、⊿ytab、⊿ztab――分別為管道ab沿坐標軸x、y、z方向的熱伸長值，mm；αt――管道資料在設備溫度與計算溫度間的平均線脹大系數，mm/mm?℃；xyza――管道始端a的坐標值，mm；xb、yb、zb――管道完畢b的坐標值，mm；t――管道計算溫度，℃；t0――管道設備溫度，℃。13.例題運用判別式解題有兩種辦法：

　　第一種辦法留神如下四點和上面“＋”、“－”號的取值。1)2)3)4)假定一個始端，一個終端始端固定，終端鋪開熱脹大方向由始端向終端熱伸長量取正派

　　第二種辦法留神如下四點。和sh/t3041-2002中的公式一起1)2)3)4)假定一個始端，一個終端始端固定，終端鋪開熱脹大方向由始端向終端建立坐標系，端點附加位移和熱伸長量與坐標軸同向取“＋”，與坐標軸反向取“－”。

　　上題計算如下：⊿y=⊿yb－⊿ya－⊿ytab=0－4－12=－16mm⊿y=⊿yb－⊿ya－⊿ytab=4－(－5)－(－20)=29mm⊿z=⊿zb－⊿za－⊿ztab=2－0－(－24)=26mmy=(⊿y2＋⊿y2＋⊿z2)1/2=[(－16)2＋292＋262]1/2=42.1mmdoy/(l－u)2=159*42.1/(14－8.4)2=6693.9/31.36=213.45>208.3所以需求進行詳細分析，與上面的計算效果紛歧樣。這里需求說明的是，不是計算進程過失，而是新舊規范管徑取的紛歧起，新規范為外徑。第三章補償器的選用

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